钢铁厂屋顶光伏发电效率分析及优化设计

(上海宝钢节能环保技术有限公司，上海201999)摘要：结合某钢铁厂屋顶光伏发电项目实测数据，对光伏电站发电效率进行了计算，并辅

助试验分析,对组件朝向倾角、低照度、阴影灰尘遮挡几个影响因素进行了深入研究，给出了钢 铁厂屋顶光伏发电项目优化设计的建议:优先选择接近最佳朝向和最佳倾角方式安装组件。 低光照时逆变器跟踪效率较低,设计时要考虑MPPT电压匹配;组件布置应充分考虑周围烟囱 等构筑物的遮挡情况，表面积灰对组件发电量的影响较大，从设计源头上应尽量避免组件行

遮挡。关键词：屋顶光伏；组件朝向；低照度；阴影遮挡；发电效率中图分类号:TM615 文献标志码：B 文章编号：1008 -0716(2019)02 -0038 -07doi: 10. 3969/j. issn. 1008 -0716.2019. 02.007Analysis and optimum design of roof PV power geeeration efficiency for a steel plantMIAO Qing and HANG Qizhou(Shanghai Baosteel Energy Servicc Co.,Ltd., Shanghai 201999, China)Abstract: This paper combines the actual measured data of a PV power plant on a roof of a steel plant W calculatv tUv power generation Wienco of the PV power plant and asists in expe/mental analysis. The inOuential fgctore that include PV module o/entation and inclination, low solar radiation , and shadow dust shielding have been studied in deptU, and the recommendations of optimal

design of the PV power generation project on the steel plant roof were given. It is preferred to install the components close to the best o/entation and tUe preferred angle of inclination. Inveevr tracking

efOcmncy is low in low solar radiation, and MPPT voltaae matching should be considered in design. Th9aeang9m9ntotcompon9ntsshouad tu ayconsod9eth9shadongotsteuctuessuch assu eoundong

chimneys. The components' sueace ash has a great inOuence on tUe power generation. Horizontalshadongotoomponentsshouad aeood attheonotoaadesogn.Key word；: roof PV system % module fientation % low solar radiation % shadow; genvation efOcmncy钢铁厂用电量大，屋顶光伏项目完全能够做 钢铁企业厂房屋顶投资建设光伏发电项目超过

60 MW,在项目设计施工及运维过程中总结出了

到自发自用，减少了余电上网带来的经济损失。 钢铁厂屋顶受朝向倾角以及构筑物、灰尘遮挡等 因素的制约,对发电效率会产生一些不利影响。

上海宝钢节能环保技术有限公司自2012年起在一系列项目经验。本文对位于南京的梅山钢铁屋 顶光伏项目发电效率进行分析并给出提高发电量

的优化建议，为后续工程提供可借鉴的依据。1电站及发电量苗青高级工程师1983年生2008年毕业于同济大学

现从事节能研究%电话%26089455梅山钢铁屋顶光伏发电项目位于江苏省南京 市雨花台区。南京年日照时间为1 400 ~2 300 h,

E-mail miaoqing@ 126. com苗青等钢铁厂屋顶光伏发电效率分析及优化设计39

年水平太阳辐射量约为4 781 MJ/m2，属于我国太 房屋顶，采用区域集中并网方式，共7个10 kV并

网点，分别接入所在区域10 kV配电母线,项目装

阳能可利用地区，较适合建设太阳能光伏发电;梅

钢全厂内额定用电负荷约564 MW，最大负荷约 306 MW，最小负荷约217 MW，日典型负荷约 270 MW，用电量巨大，屋顶光伏发电量完全能够

机容量为18.4 MWo基于已建成的梅钢电站2015年5月至2016

年4月的运行数据，整理分析出梅钢电站1〜7号 并网点的月发电量、年发电量，如表1所示。内部消纳。本项目安装在梅钢厂区冷轧、热轧厂

表1梅钢电站各个并网点的发电量Tabla 1 Power generation of each grid connection point of Meishan steel水平面辐射量/

时间1号发电2号发电 3 号发电 量 LkWh4号发电量 LkWh5号发电量 LkWh6号发电7号发电量 LkWh(kWh •m _2 *d _1 )量 LkWh量 LkWh量 LkWh286 151.52015年5月2015年6月2015年7月2015年8月2015年9月2015年10月2015年11月2015年12月4.9154.334278 530.9236 875.4215 623.8471 742.5397 778.4532 499.3131 786.0109 036.0112 905.1102 327.0195 781.0181 186.2250 098.5222 177.4312 564.1150 210.0209 085.04.8784.9084.8444.402316 242.0128 522.0136 245.0128 871.2128 037.8322 547.5286 053.4251 545.2217 757.8538 471.0485 797.5309 374.0276 793.0205 870.0187 046.0131 194.0112 888.054 824.0116 773.297 980.948 123.2223 482.8170 825.478 743.1381 892.5180 509.8180 824.9188 302.9339 357.0205 761.9149 492.079 773.079 692.076 454.02.7853.2292.9364.430104 989.8103 149.792 825.0108 054.3119 697.7106 742.6203 362.075 621.968 029.258 050.057 231.0104 222.050 328.22016年1月2016年2月2016年3月2016年4月51 645.090 053.4189 727.6211 806.9266 450.1137 762.5133 998.04.3284.464159 080.5207 044.8361 582.8423 832.1111 189.0130 397.096 026.3115 712.0211 810.2277 497.5129 307.0168 512.0装机容量/MW2.9962 632 6812.4182 013 3195. 1491.4141 265 5841.3351 138 7833.0982 639 9862.0041 765 220总发电量/kWh4 482 591由表1可得电站7个并网点的年总发电量为

1 593. 8万kWho由于整个电站屋顶组件安装的

梅钢电站实测数据对钢铁厂光伏发电效率的影响 因素进行分析。倾角介于3。〜5。，且朝向各有不同，斜面辐射量

统一按照水平面辐射量简化计算。由式(1)计算 得到电站的发电效率为9.4%。2朝向和倾角对发电量的影响由梅钢电站全年发电数据计算可得各并网点 单位兆瓦的年发电量如图1。发电效率二____________发电量(kWh)_____________ 斜面辐射量(kWh/m2 ) h组件总面积(m2 )(1)

项目光伏组件转换效率为15. 81% ,由式(2)

_*莊^>阻業劉M

计算得梅钢电站全年综合效率为59.4% ,低于一

般工程上给出的74% * 1+o综合效率二发电效率 组件转换效率(2)计算发电效率采用的是辐射量实测值，实测数据比NASA网站上的监测数据偏高约8%,辐照度仪可能存在一定的系统正偏差，造成了发电

效率计算值偏低。若采用NASA网站给出的辐射量数据计算得的综合效率为67. 4% o下面结合图1各个并网点单位兆瓦年发电量Fig. 1 Annual power generation pc MW ofeach grid connection point40宝%钢%技%术2019年第2期由图1分析可知,7个并网点的单位兆瓦年

发电量高低排序为：/〉/〉/〉/〉/〉/> o可知,2号并网点单位兆瓦年发电量最低。经过实地勘察和图纸比对,发现梅钢电站各

并网点屋顶的朝向及倾角各有不同。现整理梅钢

电站组件安装朝向和倾角如下：(1) 东西朝向,3。倾角：1、3、6、7号并网点。(2) 东西朝向,5。倾角：4、5号并网点。(3) 正北朝向,3。倾角：2号并网点。由图1可知,2号并网点的单位兆瓦年发电量

为832.7 MWh,低于电站均值865.5 MWh的

3.8%。若考虑到朝向倾角因素，计算出该并网的

发电效率只比整个电站综合效率低0.9% o可见,2 号并网点的单位兆瓦年发电量较少，主要是由于其

接收到的辐射量较少造成的。2号并网点组件正

北朝向安装，造成其单位兆瓦年发电量较低。3低照度对系统发电量的影响下面从不同时期和不同并网点两个方面对影

响梅钢电站综合效率的因素进行分析。计算可得梅钢总电站各月的综合效率，如图 2所示。2015年

2016年时间图2 电站各月综合效率柱状图Fig. 2 Monthly comprehensive eViciency

histoo-m of the power station由图2分析可知，电站冬季(2015年11 & 12

月,2016年1月)辐射量大大低于其他月份，各个 并网点的综合效率远低于其他月份，导致电站年 综合效率低下。因此，从研究辐射强度对综合效

率的影响出发，整理电站1号并网点(考虑该并

网点的周边遮挡最少)全年每日的综合效率和辐

射量数据，其散点图结果如图3 o0080

%、<60搂如速

40200

2 4 6 8辐射量 / (kWh-m_2-d_1)图3 1号并网点每日综合效率散点图Fig. 3 Daily inWa-ted eViciency scatter plot ofNo.1 geod oonneooon poon?对散点图进行拟合，得出1号并网点综合效

率的拟合公式如式(3):)$ 0.051 + 0. 1520T - 0. 0070

(3)式中:)为综合效率;0为辐射量,kWh/(m2・d)o由图3分析发现,1号并网点的综合效率主 要分布在20%〜80%区间，且是辐射量的二次函

数，可知，低综合效率是由低辐射量引起的。下面截取2015年5月2日(阴)和5月21日

(晴)的1号并网点的逆变器直流输入侧数据,深

入分析效率低下的原因。可得5月2日1天内随

着辐照度的变化,1号并网点直流侧的综合效率

和各逆变器的输入电压变化如图4,其中1号并 网点有1#〜3#子系统，每个子系统装有1〜2台逆

变器(编号为01、02 )o理论Sc

------ 1#子系统01逆变器t/dc——2#子系统01逆变器Sc ——3#子系统01逆变器Sc

—1#并网点直流侧综合效率%、<锻

如违

辐照度/ (W-m-2)图4 5月2日1号并网点直流侧综合

效率和逆变器输入侧电压Fig. 4 The comprehensive eViciency of the DC side

and the inve-v input side voltage of No. 1

grid connection point on Mvy 2nd苗青等钢铁厂屋顶光伏发电效率分析及优化设计41结合图4分析可知，低光照时,1号并网点的

3台逆变器的直流电压均与理论最大功率点电压

相差较大，此时1号并网点综合效率较低;结合图 5分析可知，当光照较强时,逆变器的直流电压接

近理论最大功率点电压，此时并网点综合效率 较高。理论Sc1#子系统01逆变器Sc——2#子系统01逆变器Sc ——3#子系统01逆变器Sc------1 #并网点直流侧综合效率100908070% 60-<50济40如30违

2010辐照度/ (W-m-2)图5 5月21日1号并网点直流侧综合效率和逆变器输入侧电压Fig. 5 The comprehensive eHiciency of the DC side and

the inve/er input side voltage of No. 1

gagd connecigon pognion Mas21 ih由此说明，低光照时光伏阵列实际工作点远

离最大功率点。如图5虚线框处,逆变器的实际

运行工作电压在650 V上下，而非550 Vo这是由 逆变器的控制导致，即为了满足低光照时逆变器

的正常工作电压，其所设计的最低MPPT工作电

压范围较窄，因此，电站1号站点的逆变器在光照 较低(<400 W/m2)时控制欠佳,影响了电站全年

发电效率。在光伏电站建设中，逆变器性能的好坏往往

决定了电站发电效率的高低。上文从逆变器对光

伏阵列最大功率点电压控制的性能方面进行了定

性分析，得出了逆变器在低光照(<400 W/m2)时

对光伏阵列的MPPT效率较低。因此，基于梅钢

电站1号并网点3#子系统01逆变器的实测数据,

对逆变器自身的转换效率进行定量分析。以 2015年5月的整月数据为例，做出逆变器转换效

率关于辐照度的散点图如图6 (逆变器转换效率

Kinve逆变器交流侧输出功率/逆变器直流侧输入 功率) o此处所用辐照度数据均为水平面实测辐照

度,而组件实际方位为正东朝向、3。倾角。经计算

发现,2015年5月水平辐射量与正东朝向、3。倾 角的斜面辐射量误差仅为0. 08% ,故此处为简化

分析,用水平辐照度近似表示斜面辐照度。0 200 400 600 800 1 000辐照度/ (W-m-2)图6 1号并网点3#子系统01逆变器转换效率散点图Fig. 6 Conversion eHiciency scatter plot of No. 1 grid

connection point 3# subsystem 01 inve/cr基于图6的数据进行分析可知，逆变器转换

效率)nv近似为辐照度S的指数函数，故建立非 线性回归方程如式(4 )：Kg $ 21 + ^exp#2S)

(4)通过公式拟合,得出逆变器转换效率模型的

详细参数如表2'表2参数估计值Tabla 2 Parametaa estirnato参数估计标准误差95%置信区间下限上限210.9630.0040.9550.97122-0.5930.031-0.654-0.5322-0.0080

-0.009-0.008计算可得各参数为：21 e 0. 963 ,2 e -0.593,23 e -0.008。经验证，计算值与实际值

的平均百分误差(平均百分误差反映了模型精度

的短期信息)为3. 179%，拟合精度较高。由式(4)计算和由图6分析可知，逆变器转 换效率在辐照度大于400 W/m2的范围内,其平均 值可达95% ；在辐照度为200〜400 W/m2,例如 阴天或日出后、日落前，逆变器的平均转换效率约

为90%；低光照时(100〜200 W/m2),逆变器转 换效率约为70% '实测数据表明,低照度对逆变器转换效率产 生了较大的影响。42宝钢技术2019年第2期4阴影遮挡和灰尘遮挡的影响4.1阴影遮挡在电站设计中，由于电站附近可能存在遮挡 物,造成发电量的损失,为此,笔者利用试验平台

当光伏组件内的一个或多个电池片受到阴影

遮挡而无法正常工作成为负载后，由于旁路二极

管的作用，一整条串联支路都会被阻断而无法正

常发电。因此，无论该支路中被遮挡的电池片有 几个或位于何处,当一整条支路都被阻断时,它们

研究了组件阴影遮挡对发电量的影响，并提出了

改进措施。4.1.1 光伏组件遮挡的影响机理产生的影响都是相同的。然而,当遮挡涉及到不同的串联支路时,由于

受到遮挡的支路个数不同,被旁路掉的支路个数 也不同,因此对整个串联支路产生的影响也是大

不相同的，且涉及到的串联支路个数越多产生的

图7为6x10的光伏组件，每两列电池片加

一个旁路二极管。当任何一片电池片发生完全遮

挡时，此电池片由电源变为电阻，消耗能量。此时

被遮挡电池片的两端电压方向发生改变,使其所

在两列的旁路二极管导通,则此两列不参与发电, 避免了热斑的发生*2+。若某一行发生完全遮挡,

影响越大。4. 1.2单块组件遮挡的试验研究为了研究遮挡对单块组件发电效率的影响,

则此块组件几乎不发电。-^QOQOQOQOQO-

/旁路二极管在试验平台上开展了不同行、列遮挡下的相关试 验与数据测试，图8 ( a)、( b)为组件部分遮挡下

的实物图,测试结果如表3所示。\"■丿I・

列

I・I・ • 11・1・l・\\m

§『§◎

QOQOOOOOQD-

§§

(a)列遮挡(b)行遮挡图7 组件遮挡的原理图

Fig. 7 Schematic of component shading

图8 组件部分遮挡下的实物图Fig. 8

Partial shading of components test表3组件遮挡试验的发电量损耗数据Table 3 Power loss data for component shading test

列遮挡1列

%行遮挡1、2、3、4 列

1、2、3、4、5 列

1行1、2列1、2、3 列72.501、2行99.501、2、3 行1、2、3、4 行99.901、2、3、4、5 行全遮100.0034.2734.6074.5799.5998.4699.9199.88由表3可知，图8 (b)所示的行遮挡的损耗远 远大于图8 ( a)列遮挡。组件遮挡一列和遮挡两 列的损耗近似，约占总效率的1/3o当组件仅发

生1行遮挡时,几乎没有电量输出。4.2灰尘遮挡为了定量研究灰尘的遮挡效应，基于上海地

区屋顶试验平台，选取两块同一规格型号260 W

光伏组件以3。倾角(模拟厂区彩钢瓦屋顶)进行 灰尘遮挡对比试验。图9是其中有灰尘覆盖的组

图9灰尘遮挡试验实物图Fig. 9 Dust shading test件实物图。苗 青等 钢铁厂屋顶光伏发电效率分析及优化设计43试验中,按一般市区屋顶光伏组件1 ~ 2个月 可积累灰尘量考虑(无降雨情况下)，在组件表面

涂撒积灰量为3 g/m2，利用气象仪和IV曲线仪进 行测量，记录不同辐照度下积灰组件和清洁组件 的输出功率，如表4。表4 灰尘遮挡试验的组件输出功率Table 4 Component output powea of dust shading test辐照度/( W - m-2 )项目450576650746800积灰组件功率/W80.7115.4127.9153.9155.0清洁组件功率/W95.0123.3137.4170.0176.0灰尘遮挡损耗/%15.056.416.919.4711.93结合表4数据分析，组件灰尘遮挡损耗均值

为9.95%O由于梅钢电站为钢铁厂的屋顶分布 式电站，部分屋顶的组件表面会存在更大量的积

灰，其所导致的灰尘遮挡损耗值也会相应增大。近年来，已有学者对光伏组件发电效率损耗 关于积灰量的数学模型进行了深入研究[3],成果

如式(5):3=3. 291 In- + 7. 904 (- ' 0. 132)3=-25.06-2 +14.15- -0.001 (0 % - < 0.132)(5)

式中:-为光伏方阵表面积灰的灰尘密度,g/m2 ；3

为输出功率的减少率,％。将-为3 g/m2代入式(5 ),计算可得3为 11.52%,与上文试验平台测得的灰尘损耗值 9.95%较为接近，故式(5)具有一定的实用性和

通用性。现可利用式(5)对梅钢光伏电站由积灰

导致的发电损耗和经济收益损耗进行定量分析。基于上海某炼钢厂2010年全年环境监测数 据，炼钢厂区月均降尘量约为12.32 g/m2。参考 该降尘量，若光伏电站按照每3个月清洗一次，则

平均积灰厚度为18.48 g/m2，代入式(5)计算，可

得梅钢光伏电站由积灰导致的年发电量损耗约为 16.7%。5电站优化设计分析5.1组件朝向倾角的优化梅钢电站为屋顶分布式光伏电站，组件平铺 在屋顶上，倾角3。(其中两个并网点为5。),朝向 正东或正西(其中1个并网点朝向正北)'电站

组件的方位不是最佳，导致全年发电量无法达到 最优。南京雨花台区组件安装的最佳朝向倾角为

正南27。。当然在工程设计过程中要综合考虑屋

顶实际情况,彩钢瓦屋顶受结构条件限制一般均 采用平铺的方式安装组件。在项目投资回报计算

中要充分考虑组件朝向和倾角对发电量的影响， 避免过大倾角的北向安装。5.2逆变器MPPT电压匹配的优化对组件的串联数和逆变器的匹配，国标中主

要考虑了温度对组件的电性能的影响：(1) 低温时开路电压不能高于光伏逆变器的 最大输入电压，否则可能会损坏逆变器。(2) 高温时最佳工作电压不低于光伏逆变器

的MPPT最小电压，否则会出现功率失真。在

2012年国家标准一光伏发电站设计规范中给

出具体的工程计算公式如式(6) :NT —

!dcmaeV'!o[1 +(5-25) K +— <池二!B[ 1 +(5-25))+、'!mpptmax

fpm： 1 + (5 -25)Kv]

( 仁\\)式中:Kv为光伏组件的开路电压温度系数;Kq为

光伏组件的工作电压温度系数;\"为光伏组件的

串联数(\"取整)；5 5'分别为光伏组件工作条件

下的极限低温、极限高温,C ,一般分别取值-30、 70 C ；!oe为逆变器允许的最大直流输入电压,

v；!。。为光伏组件的开路电压,V； 为光伏组件

的工作电压,V； !Bppt为光伏逆变器的MPPT工作

范围。以梅钢电站为例，式(6)中代入组件、逆变器

参数，算得组件串联数20 %\"%22,梅钢电站实际 安装组件串联数为22块(少部分区域为20块)。 式(6)中仅考虑了温度对组件输出电压的影响， 未曾考虑辐照度对组件输出电压的影响。从梅钢

电站不同时期的发电效率分析可知，由于低光照

时光伏阵列的最大功率点工作电压达不到逆变器

的MPPT范围,导致逆变器跟踪效率低下。为了解决低光照时逆变器MPPT跟踪效率低

下的问题，可采取两个方法:(1)扩大逆变器的MPPT电压范围，选择性 能较好的逆变器。但是调查发现,各个厂家相同

容量的逆变器产品的MPPT范围基本相同，例如 500 kW逆变器的MPPT电压范围一般均为450〜

850 V,性能稍差的为500 - 820 V。从这个角度

来说，选型时唯一能做的就是尽量选择MPPT电

44宝钢技术2019年第2期压范围宽的逆变器。梅钢电站采用的500 kW型 号逆变器MPPT电压范围为500 -820 V。(2)优化组件串联数,提高光伏阵列的工作

较大。在没有周边构筑物遮挡阴影的前提下，尽 量将组件设置为沿着屋顶坡度横向安装,使聚集

后的灰尘对组件形成列遮挡而不是行遮挡。电压，从而提高低光照时逆变器的转换效率。在式(6)中，极低温度一般取值-30 l。但

在南方很多地区,全年昼间的组件最低温度远远

6结论基于光伏电站运行数据分析和系统优化设计

高于-30 l。根据梅钢电站实测气象数据可知， 研究,可在原有梅钢电站设计方法的基础上提出

优化建议，具体内容若下：(1) 在设计时优先选择接近南向最佳倾角方

全年最低温度为-10 l,带入式(6)计算可得串 联数20 % \"%23,故可取值N =23。并且在全年 昼间极低温度'-20 l的地区，串联数\"均可取

式安装组件,若受实际条件限制应充分考虑运行

值23。经济性后再确定是否选择安装。(2) 由于低光照时光伏阵列的输出电压低于

梅钢电站所用500 kW逆变器MPPT范围为

500 - 820 V,欧洲效率为 98. 0% - 98. 3% ,其 MPPT低电压范围可以选择更优的逆变器产品。

逆变器MPPT电压范围的下限值,导致逆变器跟 踪效率较低,影响电站全年发电量,设计时要考虑

逆变器MPPT电压匹配。(3) 钢铁厂在屋顶组件布置时应充分考虑周

另一方面,从组件串联数优化设计的角度出发，可

将梅钢电站的组件串联数\"从22提升到23 ,提 高了组件阵列的输出电压。两者结合，使得组件

围烟囱等构筑物的遮挡情况，同时组件表面积灰

阵列更多时候工作在逆变器MPPT范围内，提高

发电效率。对组件发电量的影响较大,从设计源头上尽量避

免组件行遮挡。5.3组件安装方式优化基于对组件阴影遮挡和灰尘遮挡的研究，经 本项目研究可知，组件1行被遮挡的损耗远远大

参考文献* 1 :王斯成.关注光伏五要素，实现收益最大化* C] (2014中国光伏电站建设与分布式光伏发电投资战略研讨会，杭

于1列被遮挡。梅钢电站屋顶存在气楼、烟囱遮

挡,在遮挡物无法回避的情况下,为了减少遮挡损 耗，应该让遮挡类型尽量为列遮挡。梅钢电站 4#、5#&6#、7#(部分组件)并网点的组件发生了行

州，2014：62.*2]王炳楠.几种减少阴影遮挡造成光伏组件失配的方法分析

比较* J].太阳能,2013 (17):21 -23.遮挡，在设计时可以适当调整组件排布方向，使之

* 3 ]白恺，李智，宗瑾，等.积灰对光伏组件发电性能影响的研究* J].电网与清洁能源,2014,30(1):102 -108.避免遮挡或即使遮挡也是列遮挡。由于积灰的影响，组件表面的灰尘会沿着屋

顶坡度的方向向下聚集，靠近下边缘处积灰厚度

(收稿日期:2018 -08 -15)(上接第33页)(2) 造渣剂选择SO)2-Na2CO3渣型较为合适, 高温还原后,锡渣分离较好，还原锡容易成块。在

性分析及浸出实验研究* J] •电镀与环保，2014 ( 4 )： 21 -23.造渣剂添加量为6.5% -13.0% &还原剂焦炭添加

量为3.3% -6.7%、还原温度为1 200 ~ 1 300 l的

* 2 + Marcelo J L Gincs,Gonzalo J Benitez,T Perez.弗洛斯坦法电镀锡电解槽中锡泥形成机理的实验室研究* J] •世界钢铁,

2006,6(1):31 -36.条件下，锡还原效率＞80%，粗锡纯度＞85%。(3) 烟气成分超标主要为二氧化硫,需要进

行脱硫处理。* 3 +王德润主编•重有色金属冶炼设计手册(锡锑汞贵金属卷)* M] •北京:冶金工业出版社,1995：230 -236.*4+任新林•复杂锡精矿还原熔炼工艺过程元素分布规律的研

究* D] •昆明：昆明理工大学,2014：21-22.参考文献* 1 +郭振英，张启富,王海林.弗洛斯坦法电镀锡生产线锡泥特

(收稿日期：2018 -08 -15)